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隔震下支墩的配筋都超级大,大家已经有一定的见识了。
一般情况下支墩底部按以下公式计算内力。然后按压弯构件进行配筋设计。
图2中,P为在罕遇地震时设计组合工况下产生的轴向力;Vx和Vy为罕遇地震时设计组合工况下产生的X和Y向水平剪力;Ux、Uy为罕遇地震作用下隔震支座产生的水平位移;h为支座高度;H为隔震支墩高度。
则隔震支座下支墩顶部的附加弯矩为:
隔震支座下支墩底部产生的弯矩为:
由于审图人员要求非常严格,设计人员又未仔细分析,做出的下支墩配筋奇大,原因如下:
(1)从隔震垫顶部算隔震垫底部(下支墩顶)内力时未考虑0.5的系数
正确算法如下,隔震垫上下是一个力偶,力臂为0.5倍垫子高度,但目前许多隔震分析文本中未考虑0.5的系数。
(2)下支墩按纯悬臂构件设计
由于隔震垫的存在,下支墩顶部有一定的约束,并不是纯悬臂构件。下支墩整体建模时内力如下。
根据本文4.1节简化方法计算时,隔震支座底部弯矩为285kN.m。按简化方法计算较为安全。
(3)对大震弹性的错误理解
设计人员对软件小震的配筋流程比较熟悉,认为大震亦是如此,荷载要考虑分项系数,材料还要采用设计值。隔震地下室设计时也是采用这种方法。
高规中大震的最高性能就是水准2了,也就是大震弹性。
根据高规大震弹性正确的公式如下,荷载无分项系数,材料采用标准值:
式中:Rk——截面承载力标准值,按材料强度标准是计算
正是由于错误理解,安全系数层层加码,下支墩的安全系数非常高至少4倍以上。下支墩本来就是一个矮胖墩子,以剪切变形为主,本来周边以分布筋形式(类似桩帽)构造配筋即可。适当加强安全性是可以的,但不能太过分。
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